欢乐喜剧人 脚:英语高手请进14

3.5. 梁测定结果
4个热梁测定的关键结果(下翼缘的临界温度以及瞬间耐火性)总结于表11。所有梁因平面挠曲 (长轴)而失败。图10所示为测试后200 × 125 × 6.0 RHS 的梁。梁构成(混凝土板上翼缘的三面暴露于火) 结果导致了钢梁的不均衡温度分布，如图11、12所示。图11RHS 梁横截面周围的热电偶的位置, 图12演示了对应的温度-时间图表。如同所期望的，在给定的露置于火中的时间下，在梁的下翼缘观察到了最高温度，而越靠近梁段的上部位置则温度逐渐下降。更详细的结果，包括偏差-时间图表和从测试梁的长度得来的热电偶读数也是有效的 [10].
3.6.数值建模
SCI （一个研究所名字缩写）用13.1版本的LUSAS非线性微分数据包对4个柱测试和2个梁测试进行建摸。用厚壳元(QTS4)对有4个角结点不锈钢构件进行建模，每个角结点有6个自由度，可以模拟截面的冷成形角的曲线几何。供试材料特性和测试几何普遍应用于热扩散，如“EN 1993-1-2”所定义的 [17]，被引入数值模型。对数值建模程序进行更全面的描述是必要的 [10]. 分析分为两个步骤。第一步, 引入负荷并一直增加直到达到外加负荷。第二步，保持恒定外加负荷并升温直到失败。没有进行热传递分析，因为供试样品的温度 (来自构件表面热电偶读数) 直接用于数值模型。

3.5. Beam test results
A summary of the key results (critical temperature of the
bottom flange and fire resistance in minutes) from the four fire
tests on beams is shown in Table 11. All beams failed by inplane
(major axis) bending. Fig. 10 shows the 200 × 125 × 6.0 RHS beam after testing. The configuration of the beams
(exposed to fire on three sides with a concrete slab on the top
flange) resulted in a non-uniform temperature distribution into
the steel beam, as illustrated by Figs. 11 and 12. Fig. 11 shows
the position of thermocouples around the RHS beam crosssection,
and Fig. 12 shows the corresponding temperature–time
graphs. As expected, at a given fire exposure time, the highest
temperatures were observed on the bottom flange of the beam,
with progressively decreasing temperatures towards the top of
the section. More detailed results, including deflection–time
graphs and thermocouples readings from along the lengths of
the tested beams are also available [10].
3.6. Numerical modelling
The four columns and two beams tested by SCI were
modelled using the non-linear finite element package LUSAS,
Version 13.1. The stainless steel members were modelled using
thick shell elements (QTS4), which have four corner nodes,
each with six degrees of freedom, and are able to model the
curved geometry of the cold-formed corners of the sections.
Measured material properties and measured geometry were
utilised throughout. Thermal expansion, as defined in EN
1993-1-2 [17], was incorporated into the numerical models.
A more comprehensive description of the numerical modelling
programme is available [10]. Analyses were conducted in two
steps. In the first step, loading was introduced incrementally
until the applied test load was reached. In the second step,
the applied load was held constant, and the temperature
was increased until failure. No heat transfer analyses were
conducted since the measured specimen temperatures (taken
from thermocouple readings on the surface of the members)
were applied directly to the numerical models

3.5. 光线测试结果
主要结果的一个摘要 ( 紧要关头的温度那
在分钟中根据边缘而且点燃抵抗) 从四火
在光线上的测试在表 11 中被显示。 被 inplane 失败的所有光线
(主要的轴)弯曲。 图 10 200 × 125 × 6.0 RHS 在测试后的光线。 光线的结构
( 暴露在和在顶端上的具体平板的三边上点燃
边缘) 造成非统一的温度分配进入
钢光线,如无花果树所举例说明。 11 和 12. 图 11 表演
在 RHS 光线 crosssection 的周围热电偶的位置,
而且图 12 对应的温度–时间
曲线图。 当做期望,在给定的火暴露时间, 最高的
温度在光线的底部边缘上被观察,
由于前进地减退对于顶端的温度
区段。 较详细的结果, 包括歪斜–时间
曲线图和热电偶阅读从沿着长度
被测试的光线也是可得的 [10].
3.6. 数字的做模型
四专栏和二被 SCI 测试的光线是
做模型使用非线的有限元素包裹 LUSAS,
13.1 版. 不锈钢成员被做模型使用
厚的贝壳元素 (QTS4), 已经四个角落节,
每个由于自由的六度, 而且能够做模型那
弯了区段的感冒形成的角落几何学。
量过的物质财产和量过的几何学是
到处利用。 热的扩充, 当做定义在按
1993-1-2[17],被与数字的模型合并。
数字的做模型的较包罗万象的描述
节目是可得的 [10]. 分析被引导在二
步骤。 在第一个步骤中, 载入逐渐增加地被介绍
直到应用的测试负荷被到达。 在第二个步骤中,
应用的负荷被拿着常数 , 和温度
是增加直到失败。 没有热移动分析是
自量过的样品温度以后引导 ( 拿
从在成员的表面方面的热电偶阅读)
被直接地适用于数字的模型。

3.5. 光线测试结果
主要结果的一个摘要 ( 紧要关头的温度那
在分钟中根据边缘而且点燃抵抗) 从四火
在光线上的测试在表 11 中被显示。 被 inplane 失败的所有光线
(主要的轴)弯曲。 图 10 200 × 125 × 6.0 RHS 在测试后的光线。 光线的结构
( 暴露在和在顶端上的具体平板的三边上点燃
边缘) 造成非统一的温度分配进入
钢光线,如无花果树所举例说明。 11 和 12. 图 11 表演
在 RHS 光线 crosssection 的周围热电偶的位置,
而且图 12 对应的温度–时间
曲线图。 当做期望,在给定的火暴露时间, 最高的
温度在光线的底部边缘上被观察,
由于前进地减退对于顶端的温度
区段。 较详细的结果, 包括歪斜–时间
曲线图和热电偶阅读从沿着长度
被测试的光线也是可得的 [10].
3.6. 数字的做模型
四专栏和二被 SCI 测试的光线是
做模型使用非线的有限元素包裹 LUSAS,
13.1 版. 不锈钢成员被做模型使用
厚的贝壳元素 (QTS4), 已经四个角落节,
每个由于自由的六度, 而且能够做模型那
弯了区段的感冒形成的角落几何学。
量过的物质财产和量过的几何学是
到处利用。 热的扩充, 当做定义在按
1993-1-2[17],被与数字的模型合并。
数字的做模型的较包罗万象的描述
节目是可得的 [10]. 分析被引导在二
步骤。 在第一个步骤中, 载入逐渐增加地被介绍
直到应用的测试负荷被到达。 在第二个步骤中,
应用的负荷被拿着常数 , 和温度
是增加直到失败。 没有热移动分析是
自量过的样品温度以后引导 ( 拿
从在成员的表面方面的热电偶阅读)
被直接地适用于数字的模型。

3.5. 射线测试结果

钥匙的总结发生(临界温度

底下耳轮缘和耐火性在分钟)从四火

对射线的测试在表11显示。 所有由inplane放光不合格

(长轴) 弯曲。 。 10个展示200 ¡Á 125 ¡Á 6。0条RHS射线在测试以后。 射线的配置

(暴露在火在三边与一块混凝土板在上面

不均匀的温度发行)导致耳轮缘入

钢粱，如是由Figs.说明的。 11和12。 。 11个展示

热电偶的位置在RHS射线横断面附近，

并且。 12个展示对应的temperature¨Ctime

图表。 预期，在一个特定火曝光时间，最高

温度在射线的底下耳轮缘被观察了，

以进步地越来越少的温度往上面

部分。 更加详细的结果，包括deflection¨Ctime

图表和热电偶读书从沿长度

被测试的射线也是可利用的[10]。

3.6. 数字塑造

四个专栏和二条射线由SCI测试了是

使用非线性有限元素包裹LUSAS塑造，

版本13。1. 不锈钢的成员被塑造了使用

厚实的壳元素(QTS4)，有四个壁角结，

中的每一以六个自由程度，和能塑造

部分的冷被形成的角落的弯曲的几何。

被测量的物质物产和被测量的几何是

始终运用。 热扩散，如被定义在EN

1993-1-2 [17]，被合并了到数字模型里。

数字塑造的一个更加全面的描述

节目是可利用的[10]。 分析在二进行了

步。 在第一步，装载增加地被介绍了

直到应用的测试装载被到达了。 在第二步，

应用的装载是举行的常数和温度

被增加了直到失败。 热传递分析不是

举办，自从被测量的标本温度(被采取

从热电偶读书在成员的表面)

被申请了直接地于数字模型.

相信我,绝对正确

3.5. 光线测试结果
主要结果的一个摘要 ( 紧要关头温度那
在数分钟中根据边缘而且点燃抵抗) 从四火
在光线上的测试在表 11 中被显示。 被 inplane 失败的所有光线
(主修轴)弯曲。 图 10 表演 200 × 125 × 6.0 RHS 在测试之后微笑。 光线的结构
( 暴露在和在顶端上的具体平板的三边上点燃
边缘) 造成非统一的温度分配进入
钢的光线,如无花果树所举例。 11 和 12. 图 11 表演
热电偶的位置在 RHS 的周围微笑 crosssection,
而且图 12 表演对应的温度–时间
曲线图。 依照期望,在给定的火暴露时间, 最高的
温度在光线的底部边缘上被观察,
由于前进地减退对于顶端的温度
区段。 比较详细的结果, 包括歪斜–时间
曲线图和热电偶阅读从沿着长度
被测试的光线也是可得的 [10].
3.6. 数字的做模型
四专栏和二被 SCI 测试的光线是
做模型使用非线的有限元素包裹 LUSAS,
13.1 版. 不锈钢成员被做模型使用
厚的贝壳元素 (QTS4), 已经四个角落节,
每个以自由的六度, 而且能够做模型那
弯了区段的寒冷形成角落的几何学。
标准的物质财产和标准的几何学是
到处利用。 热的扩充, 当做定义在按
1993-1-2[17],被与数字的模型合并。
数字的做模型的比较包罗万象描述
节目是可得的 [10]. 分析被引导在二
步骤。 在第一个步骤中，载入被逐渐增加地介绍
直到应用的测试负荷被到达。 在第二个步骤中,
应用的负荷被拿着常数 , 和温度
被增加直到失败。 没有热移动分析是
自从～以后标准的样品温度引导 ( 轮流
从在成员的表面方面的热电偶阅读)
被直接地适用于数字的模型。